РАСЧЕТ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ВЕНТИЛЯЦИИ

Транскрипт

1 МИНИСТЕРСТВО СЕЛЬСКОГО ХОЗЯЙСТВА РФ ДЕПАРТАМЕНТ НАУЧНО-ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЙ ПОЛИТИКИ И ОБРАЗОВАНИЯ ФГОУ ВПО КОСТРОМСКАЯ ГСХА Кафедра безопасности жизнедеятельности и теплоэнергетики РАСЧЕТ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ВЕНТИЛЯЦИИ Методические указания по выполнению курсовой работы для студентов специальностей «Проектирование зданий», 7010 «Промышленное и гражданское строительство» очной и заочной форм обучения 3-е издание, дополненное и переработанное КОСТРОМА КГСХА 010

3 ОГЛАВЛЕНИЕ Введение Общие указания по выполнению курсовой работы Методика расчета отопления Определение теплопотерь через ограждающие конструкции Определение теплопотерь на нагрев инфильтрующегося воздуха Расчет тепловых потерь помещениями и зданием Удельная тепловая характеристика и удельный расход тепловой энергии на отопление здания Определение площади поверхности и числа элементов отопительных приборов Гидравлический расчет теплопроводов Методика расчета вентиляции Расчет воздухообмена Выбор типа вентиляционной системы и ее расчет… 3 Список рекомендуемых источников Приложения

4 ВВЕДЕНИЕ При изучении курса «Теплогазоснабжение и вентиляция» студентами специальностей «Промышленное и гражданское строительство», Проектирование зданий» в учебный план дисциплины включена курсовая работа, выполняемая с целью приобретения навыков в теплотехнических расчётах зданий и сооружений, а также с целью закрепления теоретических знаний в указанной области. Выполнение курсовой работы обеспечивает получение навыков в использовании справочной литературы, проведении теплотехнических расчетов, проектировании систем отопления и вентиляции объектов бытового, производственного и другого назначения. Курсовая работа позволяет в процессе её выполнения анализировать возможности по энергосбережению в системах теплоснабжения, отопления и вентиляции, а также экологический аспект в их функционировании. В современных условиях инженерыстроители, имеющие чёткие представления о способах рационального использования энергии при проектировании, строительстве и эксплуатации объектов, несомненно, будут востребованы соответствующей отраслью производства. 4

5 1. ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ ПО ВЫПОЛНЕНИЮ КУРСОВОЙ РАБОТЫ Курсовая работа содержит расчет систем поддержания микроклимата в жилых или производственных зданиях. Исходным материалом для выполнения работы служит индивидуальное задание, которое включает следующие сведения: назначение объекта и его месторасположение, краткая характеристика здания (размеры, объем, этажность), вид источника теплоснабжения и его характеристика. Все расчеты сводятся в расчетно-пояснительную записку (формат листа А4). Расчетно-пояснительная записка должна включать в себя: титульный лист; оглавление; задание на проектирование, выданное руководителем; введение; краткую характеристику объекта, где указывается ориентация фасада по отношению к сторонам света, дается краткая характеристика его ограждающих конструкций, определяется категория эксплуатационной влажности материалов ограждений, определяются по [] расчетные условия: t н зимняя температура наружного воздуха, равная средней температуре наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,9, С; t оп средняя температура, С, и z оп продолжительность, сут., периода со средней суточной температурой воздуха +8 С; расчет отопления с соблюдением указанной последовательности; расчет вентиляции; список использованной литературы; чистый лист в конце записки для заметок и заключения руководителя. В записке необходимо представить иллюстрации, поясняющие расчеты. Графическая часть курсовой работы состоит из одного листа формата А1. На чертеже вычерчиваются планы этажей здания с нанесением на них элементов систем отопления и вентиляции; выполняется аксонометрическая схема системы отопления и аксонометрическая схема одной вытяжной системы вентиляции (по указанию руководителя). 5

7 .1. Определение теплопотерь через ограждающие конструкции Потери теплоты Q огр, Вт, помещениями через ограждающие конструкции, учитываемые при проектировании систем отопления, разделяются условно на основные и добавочные. Их следует определять, суммируя потери теплоты через отдельные ограждающие конструкции с округлением до 10 Вт, по формуле: F QОГР = ( tв tн )(1 + β) n= k F ( tв tн )(1 + β) n, (.1) RO где F расчетная площадь ограждающей конструкции, м ; R 0 сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции, (м К)/Вт; t в расчетная температура воздуха помещения, С, принимается согласно ГОСТ и нормам проектирования соответствующих зданий и сооружений; t н расчетная зимняя температура наружного воздуха, принимается в соответствии со СНиП , равной средней температуре наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,9 при расчете потерь теплоты через наружные ограждения; β добавочные потери теплоты в долях от основных потерь (приложение 1); n коэффициент, учитывающий положение наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху [4, табл. 6] или [5, табл. 3*]; k коэффициент теплопередачи данной ограждающей конструкции, Вт/(м К). Примечание. *При расчете теплопотерь через внутренние ограждения, например, отделяющие отапливаемые помещения от неотапливаемых, в формуле (.1) в качестве t н принимают температуру воздуха в неотапливаемом помещении. Теплообмен через ограждения между смежными отапливаемыми помещениями при расчете теплопотерь не учитывается, если разность температур воздуха этих помещений менее 3 С Определение сопротивления теплопередаче R 0 Правильно выбранная конструкция ограждения и строго обоснованная величина его сопротивления теплопередаче обеспечивают требуемый микроклимат и экономичность здания. 7

9 Для окон, балконных дверей и фонарей Сопротивление теплопередаче R 0 окон, балконных дверей и фонарей определяется по [6, табл. II.4], а требуемое сопротивление теплопередаче R тр 0 по [4, табл. 4] или [5, табл. 1б*]. Для дверей Требуемое сопротивление теплопередаче R тр 0 дверей (кроме балконных) и ворот должно быть не менее 0,6 R тр 0 стен зданий и сооружений, рассчитанных ранее. Для полов Потери теплоты через полы, расположенные на грунте или на лагах, из-за сложности точного решения задачи определяют на практике упрощенным методом по зонам-полосам шириной м, параллельным наружным стенам. Чем ближе зона расположена к наружной стене, тем меньше величина R 0. Поверхность участков полов возле угла наружных стен (в первой двухметровой зоне) вводится в расчет дважды, т.е. по направлению обеих стен, составляющих угол. Сопротивление теплопередаче для неутепленных полов на грунте и стен, расположенных ниже уровня земли, с коэффициентом теплопроводности λ 1, Вт/(м К) по зонам шириной м, принимается равным: для 1-й зоны R 1н п =,1 (м К)/Вт; для -й зоны R н.п = 4,3 (м К)/Вт; для 3-й зоны R 3н. п = 8,6 (м К)/Вт; для 4-й зоны R 4н. п = 14, (м К)/Вт (для оставшейся площади пола). Основная расчетная формула при подсчете потерь теплоты через пол Q П, Вт, расположенный на грунте, принимает следующий вид: 1 F3 Q = ( F + F + + F4 R )( )(1 ) 1 R R3 R t 4 B t + Π H β n, Π Π Π Π где F 1, F, F 3, F 4 площади соответственно 1,, 3, 4 зон-полос, м. Сопротивление теплопередаче конструкций утепленных полов, расположенных непосредственно на грунте R у.п, (м К)/Вт, надлежит определять также для каждой зоны, но по формуле δ У. С. R = R +, где δ У. С. У. П Н. П У. С. сумма термических сопротивлений утепляющих слоев, λ (м К)/Вт. Утепляющими слоями считаются слои из материалов, имеющих теплопроводность λ < 1, Вт/(м К). λ У. С. 9

11 Для предупреждения конденсации в толще ограждения более плотные, теплопроводные и малопаропроницаемые материалы должны располагаться у внутренней поверхности ограждения, а к наружной поверхности, наоборот, пористые, малотеплопроводные и более паропроницаемые. В этом случае у внутренней поверхности будет более высокая температура. Если условие τ в > t p не соблюдается, то необходимо увеличить сопротивление теплопередаче ограждения R 0. Кроме того, целесообразны вентилирование помещений, обдувка или прогрев внутренних поверхностей ограждения… Определение теплопотерь на нагрев инфильтрующегося воздуха Определив потери теплоты через ограждающие конструкции всего помещения (здания) ΣQ огр, к ним необходимо добавить расходы теплоты на нагревание инфильтрующегося воздуха Q и. Расход теплоты Q и, Вт на нагревание инфильтрующегося воздуха в помещениях жилых и общественных зданий при естественной вытяжной вентиляции, не компенсируемого подогретым приточным воздухом, следует рассчитывать по формуле Q = 0,8 L ρ c ( t t ), И Р B H где L расход удаляемого воздуха, м 3 /ч; для жилых зданий удельный нормативный расход 3 м 3 /ч на 1 м жилых помещений; для других зданий смотри соответствующие СНиП; ρ плотность наружного воздуха, кг/м 3, определяемая в зависимости от температуры, 346 ρ = ; 73 + t H С Р удельная массовая изобарная теплоемкость воздуха, равная примерно 1 кдж/(кг К). Для производственных и животноводческих зданий теплопотери на нагрев инфильтрирующегося воздуха принимаются равными 30% от основных потерь теплоты через все ограждения (эмпирически) [7]..3. Расчет тепловых потерь помещениями и зданием Расчет основных и добавочных теплопотерь через ограждающие конструкции для одного помещения должен быть полностью представлен в расчетно-пояснительной записке. Расчеты по остальным помещениям вписываются в специальный формуляр (бланк) для лучшей организации техники расчета (табл..1). 11

13 Таблица.1. Формуляр для записи расчета теплопотерь Номер помещения Поверхность ограждения Добавки в долях от основных теплопотерь β Общая потеря теплоты ΣQ, Вт Назначение помещения Внутренняя температура t в, С Обозначение Ориентация Количество и размер Площадь F, м Разность температур, (t в- t н ), C Коэффициент, n Коэффициент теплопередачи К, Вт/(м К) Основные теплопотери Q, Вт На ориентацию На продуваемость На вырывание холодного воздуха Суммарный коэффициент добавочных теплопотерь (1+Σβ) Теплопотери на инфильтрацию Q и, Вт

15 Так как расчет системы водяного отопления ведется на стандартные условия работы, принять q пр = q ном, где q ном номинальный удельный тепловой поток отопительного прибора при стандартных условиях работы, Вт/м принимается по приложению 3. Номинальный тепловой поток отопительного прибора не следует принимать меньше, чем на 5% или на 60 Вт, требуемого по расчету. При расчете отопительных приборов следует учитывать 90% теплового потока, поступающего в помещение от трубопроводов отопления при их открытой прокладке [3]. Для приведения теплоотдачи приборов в соответствие с потерями теплоты, которые изменяются в течение отопительного периода, предусматривается количественное и качественное регулирование системы отопления. Площадь отопительного прибора определяется по формуле F Р Q ПОТР 0,9 QТР = β, q где Q ПОТР теплопотребность помещения, равная его теплопотерям за вычетом теплопоступлений, Вт; Q ТР суммарная теплоотдача открыто проложенных в пределах помещения трубопроводов (стояков, подводок к приборам), Вт; β коэффициент учета дополнительных потерь теплоты отопительными приборами у наружных ограждений, принимается по таблице.. Таблица.. Значение коэффициента β Значения β при установке прибора Отопительные приборы у наружной стены, у остекления в том числе под световым светового проемом проема Радиатор: чугунный секционный 1,0 1,07 стальной панельный 1,04 1,10 Конвектор: с кожухом 1,0 1,05 без кожуха 1,03 1,07 ПР 15

17 Для чугунных радиаторов определяется число секций N Р : N Р F Р β 4 =, f 1 β 3 где F P общая расчетная поверхность нагрева отопительного прибора (радиатора), м ; β 4 коэффициент, учитывающий способ установки радиатора в помещении (прил. 5); f 1 площадь поверхности нагрева одной секции, м ; β 3 коэффициент, учитывающий число секций в одном радиаторе и принимаемый для радиаторов типа МС-140, равным: при числе секций от 3 до 15 1, от 16 до 0 0,98, от 1 до 5 0,96, а для остальных чугунных радиаторов вычисляется по формуле β 3 = 0,9 + 0,16 / F p. Если в качестве отопительных приборов устанавливаются панельные радиаторы типа РВС1 и РСГ или конвектор с кожухом определенной площади f 1, м, то их число (размещаемых в помещении открыто) составит: F N = P P. f1 Число конвекторов без кожуха или ребристых труб по вертикали и в ряду по горизонтали определяют по формуле FP NP =, nf где n число ярусов и рядов элементов, составляющих прибор; f площадь одного элемента конвектора или одной ребристой трубы, м. В процессе определения необходимой площади поверхности отопительных приборов исходные и получаемые данные вписывают в бланк (табл..4). Номер помещения Тепловая мощность QПОТР, Вт Таблица.4. Расчет отопительных приборов Температура воздуха в помещении tв, о С Теплоотдача теплопроводов Qтр, Вт QПОТР-0,.9QТР, Вт Расчетная площадь прибора, Fр, м Поправочные коэффициенты β β 3 β 4 рас. N р Число секций уст. N уст 17

19 грузку и длину каждого участка (пример расчетной схемы приведен в приложении 6). Сумма длин всех расчетных участков составляет величину расчетного циркуляционного кольца.. Выбирают главное циркуляционное кольцо. В тупиковых схемах однотрубных систем за главное принимается кольцо, проходящее через дальний стояк, а в двухтрубных системах кольцо, проходящее через нижний прибор дальнего стояка. При попутном движении воды наиболее неблагоприятным в гидравлическом отношении является кольцо, проходящее через один из средних наиболее нагруженных стояков. 3. Определяют расчетное циркуляционное давление Δр р. Это давление, которое может быть израсходовано в расчетных условиях на преодоление гидравлических сопротивлений в системе. При движении реальной жидкости по трубам всегда имеют место потери давления на преодоление сопротивления двух видов трения по длине и местных сопротивлений. К местным сопротивлениям относятся повороты, тройники, крестовины, отводы, вентили, краны, отопительные приборы, котлы, теплообменники и т.д. Потери давления R Т, Па, на преодоление трения на участке теплопровода с постоянным расходом движущейся среды (воды, пара) и неизменным диаметром определяют по формуле λ υ RТ = ρ l = R l, d где λ коэффициент гидравлического трения; d диаметр трубопровода, м; υ скорость движения воды в теплопроводе, м/с; ρ плотность движущейся среды, кг/м 3 ; l длина участка теплопровода, м; R. удельные потери давления, Па/м. Потери давления на преодоление местных сопротивлений Z, Па, определяют по формуле υ = ζ ρ, где υ ρ = Z ζ сумма коэффициентов местных сопротивлений на р Д данном участке теплопровода (значения ζ приведены в приложении 7); динамическое давление воды на данном участке теплопровода, Па, определяется по приложению 8 в зависимости от скорости движения воды в трубопроводе. 19

21 Расчетное циркуляционное давление Δр н практически принимают равным кпа. По рекомендации профессора В.М. Чаплина можно принимать значения давления, создаваемые насосом Δр н, исходя из средней потери давления, равной Па на каждый метр наиболее протяженного расчетного циркуляционного кольца: Δ ph = 100 l. 4. Для предварительного выбора диаметров трубопроводов определяют среднее значение удельного падения давления по главному циркуляционному кольцу R ср, Па/м: (1 k) ΔpР RСР =, l где k коэффициент, учитывающий долю потери давления на местные сопротивления от общей величины расчетного циркуляционного давления (k = 0,35 для систем отопления с искусственной циркуляцией, k = 0,5 для систем отопления с естественной циркуляцией); Σ l общая длина расчетного циркуляционного кольца, м. 5. Определяют расходы воды на расчетных участках G УЧ, кг/ч: 3,6 QУЧ GУЧ =, с ( tr to) где Q УЧ тепловая нагрузка участка, составленная из тепловых нагрузок отопительных приборов, обслуживаемых протекающей по участку водой, Вт; с удельная массовая теплоемкость воды, равная 4,19 кдж/(кг К). 6. Ориентируясь на полученное значение R СР и определив количество воды G УЧ, с помощью приложения 1 подбирают оптимальные диаметры труб расчетного кольца и определяют действительные удельные сопротивления R, Па/м, и скорость υ, м/с, на каждом участке. Все расчетные данные заносят в специальный бланк (табл..5). При расчете отдельных участков теплопровода необходимо иметь в виду следующее: местное сопротивление тройников и крестовин относят лишь к расчетным участкам с наименьшим расходом воды; местные сопротивления отопительных приборов, котлов и подогревателей учитывают поровну в каждом примыкающем к ним теплопроводе. 1

23 3. МЕТОДИКА РАСЧЕТА ВЕНТИЛЯЦИИ 3.1. Расчет воздухообмена Воздушная среда в помещении, удовлетворяющая санитарным нормам, обеспечивается удалением загрязненного воздуха из помещения и подачей чистого наружного воздуха. Воздухообменом называется частичная или полная замена воздуха, содержащего вредные выделения, чистым атмосферным воздухом. Количество воздуха, подаваемого в помещение или удаляемого из него за один час, отнесенное к его внутреннему объему, принято называть кратностью воздухообмена: L n = ±, где «+» воздухообмен по притоку; воздухообмен по вытяжке; L воздухообмен, м 3 /ч; V П объем помещения, м 3. Необходимый воздухообмен L определяют по нормируемой кратности воздухообмена: L = nv П. Кратность воздухообмена для жилых зданий берется из таблиц [8], для административных и бытовых зданий из таблиц [9]. Более точный расчет воздухообмена, если в этом есть необходимость, проводят по отдельным видам и массе вредных веществ, выделяющихся в помещении [6], для животноводческих помещений [7]. 3.. Выбор типа вентиляционной системы и ее расчет В жилых и общественных зданиях для помещений, не требующих воздухообмена больше однократного, преимущественно применяется естественная канальная вентиляция. В производственных зданиях естественную вентиляцию следует проектировать, если она обеспечит нормируемые условия воздушной среды в помещениях, если она отвечает технологическим требованиям. Вытяжная естественная канальная вентиляция состоит из вертикальных внутристенных или приставных каналов с отверстиями, закрытыми жалюзийными решетками, сборных горизонтальных воздуховодов и вытяжной шахты. Для усиления вытяжки воздуха из 3 V П

25 3. Графическое изображение на планах этажей и чердака элементов системы (каналов и воздуховодов, вытяжных отверстий и жалюзийных решеток, вытяжных шахт). Против вытяжных отверстий помещений указывается количество воздуха, удаляемого по каналу. Транзитные каналы, обслуживающие помещения нижних этажей, рекомендуется обозначать римскими цифрами (I, II). Все системы вентиляции должны быть пронумерованы. 4. Вычерчивание аксонометрических схем в линиях или, что лучше, с изображением внешних очертаний всех элементов системы. На схемах в кружке у выносной черты ставится номер участка: над чертой нагрузка участка, м 3 /ч, а под чертой длина участка, м. Пример схемы системы вытяжной вентиляции смотри в приложении Определение естественного давления В канальных системах естественной вытяжной вентиляции воздух перемещается в каналах и воздуховодах под действием естественного давления, возникающего вследствие разности давлений холодного наружного и теплого внутреннего воздуха. Естественное располагаемое давление Δр е, Па: Δ р = h g ( ρ ρ ), (3.1) e i H B где h i высота воздушного столба, принимаемая от центра вытяжного отверстия до устья вытяжной шахты, м; g ускорение свободного падения, м/с ; ρ Н, ρ в плотность наружного и внутреннего воздуха (как функция температуры), кг/м 3. Расчетное естественное давление для систем вентиляции жилых и общественных зданий согласно СНиП определяется для температуры наружного воздуха +5 С. Считается, что при более высоких наружных температурах, когда естественное давление становится весьма незначительным, дополнительный воздухообмен можно получать, открывая более часто и на продолжительное время форточки, фрамуги, а иногда и створки оконных рам. Естественное давление не зависит от длины горизонтальных воздуховодов, однако на основании технико-экономических расчетов и опыта эксплуатации вытяжных систем вентиляции радиус действия их от оси вытяжной шахты до оси наиболее удаленного отверстия допускается не более 8 м. 5

27 υ = 0,5…0,6 м/с, из каждого нижерасположенного этажа на 0,1 м/с больше, чем из предыдущего, но не выше 1 м/с; в сборных воздуховодах υ > 1 м/с и в вытяжной шахте υ = 1…1,5 м/с.. По объему воздуха L и принятой скорости υ определяют предварительно площадь сечения каналов f. Для этого используются таблицы 3.3 и 3.4 или для каналов, выполненных из другого материала, по формуле L f =, 3600 υ где f площадь сечения канала или воздуховода, м ; L расход вентиляционного воздуха, м 3 /ч. 3. Дальнейший расчет выполняется по номограмме (см. прил. 15). Номограмма составлена для стальных воздуховодов круглого сечения. В ней взаимосвязаны величины L, R, υ, d. Чтобы воспользоваться номограммой для расчета воздуховода прямоугольного сечения, необходимо предварительно определить соответствующую величину равновеликого (эквивалентного) диаметра d э, то есть такого диаметра круглого воздуховода, при котором для той же скорости движения воздуха, как и в прямоугольном воздуховоде, удельные потери на трение были бы равны. Значения d э для кирпичных каналов приведены таблице 3.3, а для асбоцементных 3.4. Таблица 3.3. Пропускная способность каналов в кирпичных стенах L, м 3 /ч Размер канала в кирпичах мм Эквивалентный диаметр d э, мм Площадь сечения Скорость, м/с f, м 0,5 0,6 0,7 0,8 1 1,5 0,5 0, , , , , , , ,5 1, , , , ,

29 Результаты расчетов по каждому участку заносятся в специальный бланк (табл. 3.5). Пример расчета воздуховодов смотри в приложении 13. Таблица 3.5. Расчет воздуховодов системы естественной вытяжной вентиляции Номер участка L, м 3 /ч l, м а в, мм d э, м f, м υ, м/с R, Па/м Rlβ, Па h υ, Па Σζ Z, Па Rlβ+Z, Па 4. Сравнивают полученные суммарные сопротивления с располагаемым давлением. Если условие Σ (R l β+z)α = Δр е выполняется, то предварительно полученные площади сечения каналов могут быть приняты как окончательные. Если же потери давления оказались меньше или больше располагаемого давления, то площадь сечения каналов следует увеличить или, наоборот, уменьшить. Методику расчета механической вентиляции, применяемой в животноводческих, птицеводческих, производственных помещениях, смотри [6], а естественной вытяжной с помощью вентиляционных шахт [7]. 9

31 ПРИЛОЖЕНИЯ Приложение 1 Добавочные теплопотери Учитываются коэффициентом β в долях от основных потерь. 1. На ориентацию ограждения по отношению к сторонам света: если ограждение обращено на север, северо-запад, северо-восток и восток β = 0,1, а если на юго-восток или запад β = 0,05. Примечание. Заполняется графа 1 табл..1.. На продуваемость: в угловых помещениях дополнительно β = 0,05 на каждую стену, дверь и окно, если одно из ограждений обращено на север, северо-запад, северо-восток и восток, и β = 0,1 в других случаях. Примечание. Заполняется графа 13 табл На врывание холодного воздуха: через наружные двери, не оборудованные воздушными или воздушно-тепловыми завесами, при высоте зданий Н, м, от средней планировочной отметки земли до верха карниза: β = 0,Н для тройных дверей с двумя тамбурами между ними; β = 0,7Н для двойных дверей с тамбурами между ними; β = 0,34Н для двойных дверей без тамбура; β = 0,Н для одинарных дверей; β = 3 для наружных ворот, не оборудованных воздушными и воздушно-тепловыми завесами, при отсутствии тамбура; β =1 при наличии тамбура у ворот. Примечание. Заполняется графа 14 табл..1. Для летних и запасных наружных дверей и ворот добавочные потери теплоты не учитываются. 31

33 Приложение 3 Основные технические данные некоторых отопительных приборов Наименование прибора, его тип, марка Площадь поверхности нагрева секции f 1, м Номинальная плотность теплового потока q ном, Вт/м Схема присоединения прибора Расход теплоносителя через прибор G пр, кг/с Радиаторы чугунные секционные: МС МС МС М-90 Радиаторы стальные панельные типа РВС1 однорядные: РВС1-1 РВС1- РВС1-3 РВС1-4 РВС1-5 то же двухрядные: РВС1-1 РВС1- РВС1-3 РВС1-4 РВС1-5 0,44 0,40 0,187 0,00 0,710 0,950 1,190 1,440 1,680 1,40 1,900,380,880 3, Сверху вниз Снизу вверх Снизу вниз 0,005-0,014 0,015-0,149 0,015-0,149 0,150-0,50 0,005-0,017 0,005-0,017 0,018-0,50 0,018-0,50 0,018-0,50 0,005-0,03 0,005-0,03 0,033-0,50 0,033-0,50 0,033-0,50 Радиаторы стальные панельные типа РСГ однорядные: РСГ-1- РСГ-1-3 РСГ-1-4 РСГ-1-5 РСГ-1-6 РСГ-1-7 РСГ-1-8 РСГ-1-9 то же двухрядные: РСГ—4 РСГ—5 РСГ—6 0,540 0,740 0,950 1,190 1,440 1,680 1,930,170 1,080 1,480 1, Сверху вниз Снизу вверх Сверху вниз 0,006-0,080 0,090-0,50 0,090-0,50 0,090-0,50 0,006-0,080 0,006-0,080 0,090-0,50 0,090-0,50 0,006-0,080 0,006-0,080 0,090-0,50 33

35 Значения коэффициента теплопередачи нагревательных приборов при их открытой установке Нагревательные приборы Чугунные радиаторы: М-140 М-140-АО Чугунные трубы с круглыми ребрами: одна труба две трубы (одна над другой) три трубы (одна над другой) Одна стальная труба диаметром, мм: Несколько стальных труб (одна над другой) диаметром, мм: 3 > 3 Приложение 4 k пр, Вт/(м о С) при разности средней температуры воды в приборе и температуры воздуха помещения, о С > 80 9, 8,8 5,3 4,9 4,7 13,4 11,6 11,6 11,6 9,6 9,6 9, 5,8 5,3 4,7 14,0 1, 1, 1,8 10,5 9,9 9,5 5,8 5,3 4,7 14,6 1,8 1, 1,8 10,5 10,0 9,6 5,8 5,3 4,7 14,6 13,4 1, 13,4 10,5 35

37 Расчетная аксонометрическая схема двухтрубной водяной системы (к примеру гидравлического расчета теплопроводов [6, с ]) Приложение 6

39 Приложение 8 Динамическое давление воды (Па) в зависимости от скорости ее движения υ, (м/с) при ρ ср = 983, кг/м 3 υ р д υ р д υ р д υ р д 0,44 0,14 9,6 0,3 50,3 0,65 0,79 0,16 1,6 0,34 56,8 0,70 1,3 0,18 15,9 0,36 63,7 0,75 1,77 0,0 19,7 0,38 71,0 0,80,45 0, 3,8 0,40 78,7 0,85 3,15 0,4 8,3 0,45 99,5 0,90 3,98 0,6 33, 0,50 1,8 1,00 4,9 0,8 38,6 0,55 148,7 1,10 7,08 0,30 44, 0,60 177,0 1,0 0,03 0,04 0,05 0,06 0,07 0,08 0,09 0,10 0,1 07,7 41,0 76,7 314,6 355,0 398,0 491,6 594,5 708,1 Определение дополнительного гравитационного давления Приложение 9 e Δ p ТР e Зависимость дополнительного гравитационного давления Δ p ТР от охлаждения воды в трубопроводах системы (l горизонтальное расстояние от главного стояка до расчетного): 1 двухтрубной с естественной циркуляцией; то же, с искусственной циркуляцией; 3 однотрубной с искусственной циркуляцией. 39

41 Приложение 1 Номограмма для гидравлического расчета трубопроводов водяного отопления 41

43 Продолжение приложения 13 Далее по приложению 9 [6] или приложению 14 методического указания находим сумму коэффициентов местных сопротивлений участка: вход в жалюзийную решетку с поворотом потока ζ = ; два прямоугольных колена ζ = 1,6 =,5. Для всего участка: Σζ = +,5 = 4,5. Определяем потерю давления на местные сопротивления Z: Z = Σζ h υ = 4,5 0,43 = 1,94 Па. Общая потеря давления на участке 1 составляет Rl β + Z =, 0 Па. В процессе расчета заполняется специальный бланк (см. табл. 3.5) по всем участкам рассчитываемой ветви. Если условие работоспособности системы вентиляции ( Rlβ + z) α =Δp выполняется, то сечение каналов на всех участках подобраны правиль- e но, нет необходимости выполнять перерасчет. 43

45 Продолжение приложения Дефлектор круглый ЦАГИ ξ = 0,64 Тройник под углом 90 на притоке воздуха υо/ υc Проход Fп + Fо > Fс; Fп = Fс 0,4 0,5 0,6 0,8 1 ξ 0,4 0 υп/ υо — 0,1 Проход Fп + Fо = Fс -0,1 0 0,4 0,5 0,6 0,8 1 ξ 4,4 0,8 1 0 υп/ υc Проход Fс + Fп > Fо; Fс = Fо 0,4 0,6 0,8 1, 1,4 ξ 9,4 4,,3 1,6 1 45

47 1 3 Продолжение приложения 14 Выход с поворотом потока воздуха ξ =,5 Вытяжная шахта с диффузором Н D 0,3 0,4 0,6 0,9 1 ξ 0,8 0,65 0,6 0,6 0,6 Вытяжная шахта с зонтом ξ = 1,3 47

49 Приложение 15 Номограмма для расчета круглых стальных воздуховодов 49

Источник

Поделиться:
Нет комментариев

Добавить комментарий

Ваш e-mail не будет опубликован. Все поля обязательны для заполнения.