ТИПОВЫЕ ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ, ВЕНТИЛЯЦИИ И КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА
Транскрипт
1
Министерство образования и науки Российской Федерации Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования «Томский государственный архитектурно-строительный университет» М.И. Шиляев, Е.М. Хромова, Ю.Н. Дорошенко ТИПОВЫЕ ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ, ВЕНТИЛЯЦИИ И КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА Учебное пособие Томск Издательство ТГАСУ 01
3 ОГЛАВЛЕНИЕ Введение Отопление Расчет тепловой мощности системы отопления Уравнение теплового баланса здания Основные потери теплоты через ограждающие конструкции зданий Дополнительные потери теплоты через ограждающие конструкции зданий Расчет расхода теплоты на нагрев инфильтрующегося наружного воздуха Дополнительные бытовые теплопоступления в помещения. 17 Примеры Водяное отопление Гидравлический расчет системы водяного отопления Гидравлический расчет главного циркуляционного кольца по удельной линейной потере давления Гидравлический расчет второстепенного циркуляционного кольца 31 Примеры Гидравлический расчет по характеристикам сопротивления и проводимостям Пример Тепловой расчет отопительных приборов 49 Примеры Воздушное отопление 67 Примеры Вентиляция Аэродинамический расчет систем вентиляции Аэродинамический расчет систем вентиляции с естественным побуждением движения воздуха. 79 Пример
4 4.1.. Аэродинамический расчет систем вентиляции с принудительным побуждением движения воздуха. 87 Пример Расчет воздуховодов для равномерной раздачи воздуха. 93 Пример Расчет воздуховодов для равномерного всасывания воздуха 98 Пример Подбор диаметров ответвлений при расчете воздуховодов 104 Пример Закономерности струйного течения Примеры расчетов устройств воздухораспределения на основе теории свободной изотермической струи Примеры Движение неизотермической свободной струи Примеры Стесненные струи 119 Пример Вытяжные зонты 14 Пример Бортовые отсосы 130 Пример Воздушные души Использование теории свободной струи для расчета воздушных душей Пример Метод расчета воздушных душей (горизонтальными и наклонными струями), предложенный П.В. Участкиным Примеры Расчет воздушных душей для уменьшения концентрации вредных выделений Пример Воздушные завесы Завесы шиберующего типа Пример
5 .8.. Завесы смесительного типа Пример Обработка приточного воздуха Калориферы Пример Фильтры Пример Определение влаговыделений и тепловыделений при испарении жидкости 167 Примеры Аэрация промышленного здания Пример Кондиционирование воздуха Производительность систем вентиляции и кондиционирования воздуха (СКВ) Определение воздухообмена в помещении Определение параметров наружного воздуха Определение параметров внутреннего воздуха Определение параметров удаляемого воздуха Определение параметров приточного воздуха Построение процессов СКВ на I-d-диаграмме влажного воздуха Построение луча процесса Прямоточная схема СКВ для теплого периода Прямоточная схема СКВ для холодного периода Схема СКВ с первой рециркуляцией для теплого периода Схема СКВ с первой рециркуляцией для холодного периода Примеры Основное оборудование центральных СКВ Камеры орошения Расчет камеры орошения по методике ВНИИКондиционер. 18 Пример Расчет камеры орошения с использованием модели тепломассообмена.. 5 5
7 Приложение 15. Определение относительной скорости по оси зонта. 73 Приложение 16. Определение относительной центральной скорости 73 Приложение 17. Высота спектра вредных выделений 74 Приложение 18. Удельная величина отсасываемого воздуха, поправка на глубину уровня 75 Приложение 19. Поправка на скорость движения воздуха в помещении. 76 Приложение 0. Относительный расход воздуха K.. 78 Приложение 1. График для определения коэффициентов b и c для расчета воздушных душей. 78 Приложение. Номограмма для определения типоразмера ПД. 79 Приложение 3. Расстояние по вертикали от центра проема до уровня нулевых давлений Приложение 4. Основные расчетные показатели боковых двухсторонних воздушно-тепловых завес. 80 Приложение 5. Определение Q для боковой завесы 81 Приложение 6. Поправочный коэффициент k для завес смешивающего типа Приложение 7. Данные для подбора воздухонагревателей КСк3. 8 Приложение 8. Технические данные фильтров. 83 Приложение 9. I-d-диаграмма влажного воздуха.. 84 Приложение 30. Количество форсунок по рядам в камере орошения ОКФ Приложение 31. Технические характеристики воздухонагревателей (без обводного канала) 86 Приложение 3. Показатель N t для расчета воздухоохладителей 87 7
9 воздуха, а также учебная литература по специальности «Теплогазоснабжение и вентиляция». Каждая часть пособия содержит разделы с теоретическими положениями, изложенными в компактной форме, при этом теоретические положения по вентиляции и кондиционированию воздуха совмещены. Совмещение касается расчета производительности систем вентиляции и кондиционирования воздуха, а также теоретических основ расчета процессов изменения тепловлажностного состояния воздуха с помощью I-d-диаграммы в системах вентиляции и кондиционирования воздуха. В третью часть авторы также включили материал, полученный в результате научно-исследовательской работы по тепломассообмену в оросительных камерах. Приводится сравнение результатов расчета оросительной камеры кондиционера воздуха (КВ) на основе физико-математической модели, разработанной на кафедре ОиВ ТГАСУ под руководством профессора М.И. Шиляева, с расчетами по методике ВНИИКондиционер. Показывается, что физико-математическая модель дает возможность оптимизировать режим работы оросительной камеры, методика ВНИИКондиционер этого сделать не позволяет. Разделы 1 «Отопление» и 3 «Кондиционирование воздуха» написаны к.ф.-м.н., доц. Е.М. Хромовой, раздел «Вентиляция» д.т.н., проф. М.И. Шиляевым и к.т.н., доц. Ю.Н. Дорошенко. Авторы выражают благодарность всем сотрудникам каф. ОиВ ТГАСУ, принявшим участие в обсуждении и подготовке рукописи к печати. 9
11 расходом тепла на технологические нужды и минимальными технологическими и бытовыми теплопоступлениями, Вт. Расчетная тепловая мощность системы отопления соответствует максимальному дефициту теплоты. Результаты расчета заносятся в табл Таблица 1.1 Ведомость расчета теплопотерь помещений пом., назнач., tв, ºС наим. Характеристика ограждения ориен. размер, мм А, м k, Вт/(м ºС) n(tв tн), ºС Qогр, Вт ориен. Q д, Вт прочие Qогр+Qд, Вт Qи, Вт Qб, Вт Qо,, Вт Основные потери теплоты через ограждающие конструкции зданий Основные потери теплоты Q огр, Вт, через рассматриваемые ограждающие конструкции зависят от разности температуры наружного и внутреннего воздуха и рассчитываются с точностью до 10 Вт по формуле [17] Q А k t t n, (1.) огр где n коэффициент, зависящий от положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху, принимаемый по [16]; t в расчетная температура воздуха помещения, ºС, принимаемая по [4, 5]; t н расчетная зимняя температура наружного воздуха, ºС, равная средней температуре наиболее холодной пятидневки с обеспеченностью 0,9, принимаемая по [15]; k коэффициент теплопередачи наружного ограждения, Вт/(м ºС); А расчетная поверхность ограждающей конструкции, м. При проведении расчетов пользуются следующими условными обозначениями ограждающих конструкций: НС наружная стена; ВС внутренняя стена; ДО окно с двойным остек- в н 11
13 Q д.ор = Q огр ор, (1.3) где ор коэффициент добавки на ориентацию (рис. 1.1); Q огр основные теплопотери через данное ограждение, Вт. Рис Значения коэффициента добавок на ориентацию Прочие дополнительные теплопотери: а) при наличии двух и более наружных стен принимается добавка на все вертикальные ограждения, равная 0,05; б) для угловых помещений и помещений, имеющих два и более наружных вертикальных ограждения, температуру внутреннего воздуха принимают для жилых зданий на ºС выше расчетной, а для зданий другого назначения повышение температуры учитывают 5%-й добавкой к основным теплопотерям вертикальных наружных ограждений; в) дополнительные потери теплоты на нагревание холодного воздуха, поступающего при кратковременном открывании наружных входов, не оборудованных воздушно-тепловыми завесами, принимаются в зависимости от типа входных дверей и высоты здания Н, м: для тройных дверей с двумя тамбурами между ними Q д.нд = Q огр.нд (0, Н); (1.4) для двойных дверей с тамбурами между ними Q д.нд = Q огр.нд (0,7 Н); (1.5) для двойных дверей без тамбура Q д.нд = Q огр.нд (0,34 Н); (1.6) для одинарных дверей 13
15 где G н расход инфильтрующегося воздуха, кг/ч, через ограждающие конструкции помещения; k т коэффициент учета влияния встречного теплового потока в конструкциях, равный 0,7 для стыков панелей стен и окон с тройными переплетами, 0,8 для окон и балконных дверей с раздельными переплетами и 1 для одинарных окон, окон и балконных дверей со спаренными переплетами и открытых проемов; t в, t н расчетные температуры воздуха, ºС. При естественной вытяжной вентиляции в помещениях общественных зданий расчет выполняется по выражениям (1.8) и (1.9), при этом принимается за расчетное значение большая из величин. Расход инфильтрующегося воздуха G н через отдельные ограждающие конструкции определяется по [17], где учитывается воздухопроницаемость стен, стыков стеновых панелей, неплотностей окон, дверей, ворот и фонарей. Ввиду незначительности инфильтрационных потоков через стены и стыки стеновых панелей современных зданий (кроме деревянных щитовых, рубленных и т. п.) выражение для определения расхода инфильтрующегося воздуха в помещении G н, кг/ч, можно ограничить только двумя его членами G н = A G * н (P i /P 1 ) 0, A 3 p 1 0,67, (1.10) где G * н нормативная воздухопроницаемость наружных ограждающих конструкций, кг/(м ч), принимаемая по [16]; A площадь, м, световых проемов (окон, балконных дверей, фонарей); A 3 площадь, м, щелей, неплотностей и проемов в наружных ограждающих конструкциях; P i, P 1 расчетные разности давлений на наружной и внутренней поверхностях ограждающих конструкций соответственно на расчетном этаже при P 1 =10 Па. Расчетная разность P i, Па, давлений воздуха на наружную и внутреннюю поверхность ограждений определяется по формуле P i = (H h) ( н в ) g + 0,5 ρ н v (c н c п ) k v P int, (1.11) где H высота здания, м, от уровня средней планировочной отметки земли до верха карниза, центра вытяжных отверстий фо- 15
17 Дополнительные бытовые теплопоступления в помещения При расчете тепловой мощности системы отопления необходимо учитывать регулярные бытовые теплопоступления в помещение от электрических приборов, коммуникаций, тела человека и других источников. При этом значения бытовых тепловыделений, поступающих в комнаты и кухни жилых домов, следует принимать в количестве не менее 10 Вт на 1 м площади пола и определять по уравнению, Вт, Q б =10 А пол, (1.14) где А пол площадь пола отапливаемого помещения, м. Пример 1.1. Расчет тепловой мощности трехэтажного жилого здания Исходные данные 1. План и разрез жилого здания представлены на рис Расчетная температура наружного воздуха для г. Томска t н = 40 ºС [15]. Расчетные температуры внутреннего воздуха: жилая комната 1 ºС, кухня 19 ºС, лестничная клетка 16 ºС [5]. 3. Характеристика наружных ограждений здания: а) толщина наружной стены δ нс = 400 мм с коэффициентом теплопередачи k нс = 0,36 Вт/(м ºС); б) толщина перекрытия над неотапливаемым подвалом δ пл = 350 мм с коэффициентом теплопередачи k пл = 0, Вт/(м ºС); в) толщина чердачного перекрытия δ пт = 450 мм с коэффициентом теплопередачи k пт = 0,193 Вт/(м ºС); г) окна двойные в деревянных переплетах с коэффициентом теплопередачи k до = 1,818 Вт/(м ºС); д) наружные двери двойные с тамбуром с коэффициентом теплопередачи k нд = 0,394 Вт/(м ºС); е) коэффициент теплопередачи внутренней стены здания k вс = 1,63 Вт/(м ºС). 17
19 Рис. 1.. План 1-го этажа и разрез здания 19
21 1 Окончание табл. 1.3 Qо, Вт Qб, Вт Итого Qи, Вт Qогр+Qд, Вт Qд, Вт проч ,0 11,7 9,0 10,4 1,3 9,0 ориен. 9 19,9 11,7 9,0 14,8 16,8 0,8 1,3 17,9 15,4 16,8 Qогр, Вт n(tв tн), ºС , , k, Вт/(м ºС) 6 0,36 0,36 1,58 1,63 0,36 1,58 1,63 0,36 0,36 1,58 0,193 1,63 0,36 1,58 0,193 1,63 Характеристика ограждения А, м 5 13,4 15,8 1,8 13, 10,6 1,8 13, 14 16,5 1,8 16,1 13, 11,04 1,8 14,1 13, размер, мм 4 4,063,3 4,793,3 1,1,5 4,393,0 3,3,3 1,1,5 4,393 4,063,45 4,793,45 1,1,5 3,664,39 4,393,0 3,3,45 1,1,5 3,4,39 4,393 ориен. 3 С З С С С С З С С С наим. НС НС ДО ВС НС ДО ВС НС НС ДО Пт ВС НС ДО Пт ВС пом., назнач., tв, ºС 1 01 Ж. к., 3 ºС 0 Кухня, 19 ºС 301 Ж. к., 3 ºС 30 Кухня, 19 ºС
23 Р = (14,55 3,45) (1,515 1,09) 9,81+ +0,5 1,515 4,7 (0,8+0,6) 0,475 6,5 = 37,95 Па, где коэффициент учета изменения скоростного давления ветра при высоте здания Н = 14,55 м по табл. 1. принимается равным k v = 0, Вычисляем расход инфильтрующегося воздуха через окно первого этажа по формуле (1.10) G н = (1,1,5) 5 (37,95/10) 0,67 =,0 кг/ч. 4. Рассчитываем по формуле (1.9) расход теплоты для нагревания инфильтрующегося воздуха через окно первого этажа вследствие действия теплового и ветрового давления: Q и = 0,8,0 1,005 (19+40) 0,8 = 9 Вт, где коэффициент учета влияния встречного теплового потока для окон с раздельными переплетами принимается равным k т = 0,8. 5. Вычисляем по формуле (1.8) расход теплоты для нагревания инфильтрующегося воздуха при естественной вентиляции, не компенсируемый притоком подогретого воздуха: Q и = 0,8 (3 14,1) 1,09 1,005 (19+40) = 849 Вт. За расчетную величину следует принять большее из полученных значений Q и = 849 Вт и записать в графу 1 табл Пример 1.3. Определение температуры внутреннего воздуха помещения на основе составления теплового баланса Исходные данные 1. На рис. 1.3 приведены план и разрез неотапливаемого подвала, над которым находятся отапливаемые жилые помещения с температурой внутреннего воздуха t в = +0 С. Стены подвала выше уровня тротуара выложены из красного кирпича на тяжелом растворе, ниже из бетонных блоков толщиной 90 см; пол подвала бетонный; бетон приготовлен с каменным щебнем. Окна подвала двойные, размером 1,0 0,6 м.. Коэффициент теплопередачи окна k до = 1,84 Вт/м ºС. Коэффициент теплопередачи наружной кирпичной стены подвала k нс = 0,43 Вт/м ºС. Коэффициент теплопередачи перекрытия над подвалом k пл = 0,575 Вт/м ºС. 3
25 (см. подразд ), то нет необходимости подсчитывать теплопотери порознь для каждой наружной стены. Общая длина обеих стен составит: l 16, 8 0, 9 7, 0, 9 5, 8 м. Добавки к основным теплопотерям: на стороны света 10 %, на угловое помещение 5 %, на ветер 5 % всего 0 %. Теплопотери через наружные стены и окна по формуле (1.) составляют: Q k А k А t t β пот.над нс нс до до x н 0,43 5,8 1,3 1,84 0,431,0 0,6 4t x 3 1,37t 3 Вт. x 1, 4. Определяем теплопотери через подземную часть подвала. Всю подземную часть стены и пол подвала от уровня тротуара до осей внутренних стен делим на -метровые зоны. Коэффициент теплопроводности бетона с каменным щебнем равен λ=1,86 Вт/(м ºС) >1, поэтому стеновые блоки и пол рассматриваем как неутепленные конструкции, коэффициенты теплопередачи которых определяем по [18]. Площадь I зоны А I 16, 81, 7 7, 1, 7 16, 80, 3 7, 0, 3 48, 0 м. Площадь II зоны А II 16, 8, 3 7, 0, 3 4, 8 м. Площадь III зоны А III 16, 8 4, 3 7,, 3 34, 8 м. Площадь IV зоны А IV 16, 8 4, 3 7, 4, 3 15, 4 м. Теплопотери через подземную часть стены и пол подвала по формуле (1.) составляют: Q k А k А k А k А t t пот.под I I II II III III IV IV х н 0, , 0 0, 33 4, 8 0, , 8 0, 07 15, 4tх 3 37, 41t 3 Вт. х 5
27 . В графе указываем условное обозначение отдельных зон полов ПлI, ПлII и т. д. Например, в жилой комнате 101 размещаются только первая и часть второй зоны. 3. В графе 4 записываем размеры каждой зоны, расположенной в данном помещении. Например, размеры первой зоны составляют,0 7,7 и,0 3,8, а второй зоны 1,8 5,7. Расчеты производятся с точностью до 0,1 м. 4. В графе 5 указываем площади каждой зоны с точностью до 0,1 м. 5. В графе 6 записываем значения коэффициента теплопередачи для каждой зоны. Например, k I = 0,33 Вт/(м ºС); k II = 0,18 Вт/(м ºС). 6. В графе 7 коэффициент n принимается равным 1, т. к. ограждение имеет непосредственный контакт с окружающей средой. 1.. Водяное отопление Гидравлический расчет системы водяного отопления На основе гидравлического расчета осуществляется выбор диаметра труб d, мм, обеспечивающий при располагаемом перепаде давления в системе отопления Р р, Па, пропуск заданных расходов теплоносителя G, кг/ч. Перед гидравлическим расчетом должна быть выполнена пространственная схема системы отопления в аксонометрической проекции Гидравлический расчет главного циркуляционного кольца по удельной линейной потере давления Способ заключается в подборе диаметров труб при равных перепадах температуры воды во всех стояках и ветвях [3, 7, 8]. Рассмотрим последовательность гидравлического расчета. 1. На основании расчета теплопотерь на аксонометрической схеме наносят тепловые нагрузки отопительных приборов и стояков. 7
29 участки с учетом распределения потоков воды в трубах каждого приборного узла. Результаты гидравлического расчета заносятся в табл Ведомость гидравлического расчета Таблица 1.4 Номер участка Тепловая нагрузка на участке Qyч, Вт Расход воды на участке Gуч, кг/ч Длина участка l, м Диаметр участка d, мм Удельное сопротивление на трение R, Па/м Скорость теплоносителя v, м/с Сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке Потеря давления на трение на участке Rl, Па Потери давления на местные сопротивления Z, Па Суммарные потери давления (Rl+Z), Па Расход теплоносителя на участке, кг/ч, определяется по формуле 3, 6 Qуч β1 β Gуч, (1.15) ( t t ) с г где 1 и поправочные коэффициенты, учитывающие дополнительную теплоотдачу в помещение, принимаемые по табл ; Q уч тепловая нагрузка участка, Вт; с удельная массовая теплоемкость воды, равная 4,187 кдж/(кг ºС); t г и t о соответственно температура воды в подающей и обратной магистрали, ºС. Задавшись диаметром d по табл. 1.8 и определив количество воды на участке G yч, по прил. 1 определяем скорость движения воды v и фактическое значение удельного сопротивления R. Сумму коэффициентов местных сопротивлений (КМС) на участке Σξ определяем по прил.. Предварительно необходимо провести подробный расчет принятых значений местных сопротивлений по участкам. о 9
31 Рекомендуемые диаметры трубопроводов Трубопроводы Диаметры, мм Таблица 1.8 Магистрали 5; 3; 40; 50; 65; 80 Стояки 0; 5 Подводки к трубопроводам 15 При расчете отдельных участков теплопровода необходимо иметь в виду следующее: местное сопротивление тройников и крестовин относят лишь к расчетным участкам с наименьшим расходом воды; местные сопротивления отопительных приборов, котлов и подогревателей учитывают поровну в каждом примыкающем к ним теплопроводе. Для стальных трубопроводов потери давления на местные сопротивления Z, Па, могут быть определены по прил. 3, если известны значения Σξ и скорости движения воды на участке v. Если материал трубопроводов системы отопления другой, то необходимо воспользоваться данными [19, 0] Гидравлический расчет второстепенного циркуляционного кольца После гидравлического расчета главного кольца должна быть выполнена увязка расходуемых давлений в малом циркуляционном кольце через ближайший стояк главного циркуляционного кольца. При этом должно выполняться следующее условие: Rl Z гл.к Rl Z м.к 100 А, %. (1.16) Rl Z гл.к Потери давления в увязываемых между собой циркуляционных кольцах (без общих участков) могут отличаться не более чем на 15 % при тупиковой схеме и на 5 % при попутной схеме движения теплоносителя в системе отопления. При невозможности увязки потерь давления предусматривается установка диафрагмы (дроссельной шайбы) диаметром, мм: 31
33 6-й, 9-й, 1-й участки Q 6 1 Qст , Вт Q9 Q1 ; 7-й, 10-й, 13-й участки Q 7 1 Qст1 Q Вт Q10 Q13 ; 8-й, 11-й участки Q8 Qст Вт Q11 ; 14-й участок Q 14 Qст Вт; 15-й участок Q 15 Q Вт; 16-й участок Q 16 Q Вт; 17-й участок Q 17 Q 1603 Вт; 18-й участок Q18 Q Вт. 4. Определяем расход теплоносителя на участках по формуле (1.15) и заносим результаты в табл. 1.9, графа 3: 3, ,031,0 G 1 G ,6 кг/ч; 4,187 (95 70) 3, ,031,0 G G17 579,3 кг/ч; 4,187 (95 70) 3,694141,031,0 G 3 G16 340, кг/ч; 4,187(95 70) 3, ,031,0 G 4 G15 41,1 кг/ч; 4,187(95 70) 3,637801,031,0 G 5 G8 G11 G14 136,6 кг/ч; 4,187(95 70) 3,69451,031,0 G 6 G7 G9 G10 G1 G13 34, кг/ч. 4,187(95 70) 5. Согласно табл. 1.8, задаемся диаметром d (табл. 1.9, графа 5): 1-й, 18-й уч. d = 3 мм; -й, 17-й уч. d = 5 мм; 3-й, 4-й, 15-й, 16-й уч. d = 0 мм; 5 14-й уч. d = 15 мм. 6. Зная расход G и диаметр d, по прил. 1 определяем удельное сопротивление на трение R, Па/м, (табл. 1.9, графа 6) и скорость движения теплоносителя v, м/с (табл. 1.9, графа 7). 33
35 7. Определяем значения коэффициентов местных сопротивлений на участках главного циркуляционного кольца по прил. (табл. 1.9, графа 8): участка d, мм КМС = 9,5 вентиль = 9 отвод под углом 90 = 0,5 5 тройник на ответвление = 1,5 3 0 вентиль = 10 тройник на ответвление = 1,5 3 = 11,5 4 0 тройник на проход 4 = 1 тройник на проход = воздухосборник = 1,5 отвод под углом 45 = 0,8 отвод под углом 90 = 0,8 5 = 4,1 тройник на ответвление = 1,5 6, 9, 1 15 кран КРТ при проходе = 3,5 прибор М90 = 1,3 6 = 9 = 1 = 6,3 7, 10, тройник на противоток 7 = 10 = 13 = 3 8, тройник на ответвление 8 = 11 = 1,5 = 3 тройник на ответвление = 1, тройник на проход = 1 отвод под углом 90 = 0,8 14 = 3, тройник на проход 15 = = 13 тройник на противоток = 3 вентиль = тройник на противоток 17 = вентиль 18 = 9 35
37 Окончание табл. 1.9 Номер участка Тепловая нагрузка на участке Qyч, Вт Расход воды на участке Gуч, кг/ч Длина участка l, м Диаметр участка d, мм Удельное сопротивление на трение R, Па/м Скорость теплоносителя v, м/с Сумма КМС на участке Потеря давления на трение на участке Rl, Па Потери давления на местные сопротивления Z, Па Суммарные потери давления (Rl+Z), Па ,, ,78 13,0 187,5 497,9 685, ,3 9, ,94 3, ,5 667, ,6, ,34 9, ,4 564,4 5510,4 Па Малое циркуляционное кольцо ,1, ,147 3, ,4 155, ,5 49,5 1,0 15 7,5 0,07 4,8 7,5 13, 0, ,5 49,5 0,5 15 7,5 0,07 1,5 3,8 4,1 7, ,1, ,147 1, ,7 86, ,5 49,5 1,0 15 7,5 0,07 4,8 7,5 13, 0, ,5 49,5 0,5 15 7,5 0,07 1,5 3,8 4,1 7, ,1, ,147 1, ,7 86, ,5 49,5 1,0 15 7,5 0,07 4,8 7,5 13, 0, ,5 49,5 0,5 15 7,5 0,07 1,5 3,8 4,1 7, ,1 1, ,147,3 37,4 6,9 64,3 478,9 Па Пример 1.6. Расчет малого циркуляционного кольца Исходные данные Выполнить гидравлический расчет второстепенного циркуляционного кольца через стояк 3 однотрубной системы водяного отопления, представленной на рис. 1.5 (см. пример 1.5). Порядок расчета 1. Расчет малого циркуляционного кольца аналогичен расчету главного циркуляционного кольца (см. пример 1.5, табл. 1.9).. Складываем полные потери на участках 4 15 (см. табл. 1.9): (Rl+Z) 4 15 =13, ,6 + 11,1+ 6, +194,8 +11,1+ 6, + 37
39 Пример 1.7. Гидравлический расчет главного и малого циркуляционных колец насосной двухтрубной системы водяного отопления с нижней разводкой и попутным движением воды Исходные данные 1. Здание пятиэтажное, присоединение системы отопления через смесительный насос, теплопроводы системы отопления выполнены из стальных электросварных прямошовных труб.. Параметры теплоносителя в системе отопления t г = 95 ºС, t о = 70 ºС. 3. Установлены стальные панельные радиаторы РСГ, размещенные у остекления световых проемов. 4. Тепловые нагрузки и длины участков даны на рис Порядок расчета 1. Выбираем главное циркуляционное кольцо через один из средних стояков 7 и отопительный прибор на первом этаже (рис. 1.6). Рис К примеру
41 5. Определяем потери давления на трение, перемножая значения графы 4 на значения графы 6 (Rl), (табл. 1.10, графа 9). 6. Зная значения (табл. 1.10, графа 8) и скорости движения воды v (табл. 1.10, графа 7) по прил. 3 определяем потери давления на местные сопротивления (табл. 1.10, графа 10). 7. Складывая потери давления на трение (табл. 1.10, графа 9) и потери давления на местные сопротивления (табл. 1.10, графа 10), получаем полные потери давления на каждом участке циркуляционного кольца (табл. 1.10, графа11). 8. Выбираем сначала второстепенное циркуляционное кольцо через ближний к тепловому пункту стояк 1 (см. рис. 1.6) и отопительный прибор на первом этаже. участка d, мм КМС отвод под углом 90 шт. = 0,5 = тройник на ответвление = 1,5 вентиль = 9 18 = 11,5 крестовина на поворот шт. = 3 = радиатор РСГ = 11 кран двойной регулировки = 19 = 19 отвод под углом 90 3 шт. = 0,53 = 1,5 0 5 тройник на ответвление = 1,5 вентиль = 9 0 = тройник на проход 1,,3 = 1 тройник на проход = 1 отвод под углом 90 1 шт. = 0,3 4,5 = 1,3 9. Расчет малого кольца занесен в табл Складываем полные потери на участках 3 11: (Rl+Z) 3 11 = 3661 Па. 41
